|
桥墩的形式和布置
1. 该桥型的桥墩一般采用单肢或双肢的实体式或空心式墩；对于城市跨线桥梁、景区公路桥梁，需要改善桥梁的景观效果时，可以在顺桥向或横桥向设计成V形、Y形和X等形
2. 形式的选择
1）、所选墩形的纵向抗推刚度应适当，以适应纵桥向由于温度、砼收缩和徐变等引起的受力和变形；选择合适的墩、梁刚度比，使既能满足全桥的纵向刚度，又尽可能地改善梁体内力的分布；
2）、无论是悬臂施工阶段还是营运阶段，横桥向的风荷载均起控制作用，应尽可能减小墩身横桥向的迎风面积、改善气动外形以减小风载体形系数；为保证桥墩的横向刚度和墩底强度需要，墩身可横桥向变宽，按80：1的坡度向下变宽；考虑施工方便墩壁内侧也可不作放坡。
3. 实体墩、空心墩具体使用情况列入下表 表 3
适于跨径（m） 壁厚(m) 双肢中距(m)
实体
单肢 ＜60（见表下注1） 墩顶梁高的0.2～0.4 便于滑模或翻板施工及抗冲击力强；一般用于墩高50米以内
双肢 80～160 墩顶梁高的0.15～0.25；双肢中距的1/4～1/6 与根部梁高相当，主跨跨径的1/20～1/25，一般为墩高的1/4～1/5，大多在8米以下。
空心 单肢 100～200 可节约砼40%；长边/壁厚≤15时可不设横膈，但必须考虑局部稳定问题；弯桥可用单肢空心墩。
双肢 ＞160 8米以上
双 肢 墩 系 梁
的 设 置 墩高在60～11米之间时设一道，110米以上设1～2道，即可满足施工阶段和成桥状态受力和稳定性的需要；多设无益，详见第七.4条。
表注：1、跨径＜60米时，固定跨长不大，单肢即可满足纵向变形需求
4. 主墩刚度参数的分析—上表中部分数据的说明
1）、单肢、双肢实体墩抗推、抗弯刚度
近似将主墩高度H按下端固结、上端自由的悬臂杆对待，于是
抗推刚度：
K单肢=3EI/H^3 =(3E (ab^3)/12)/H^3 =(Eab^3)/(4H^3 ) (1)
K双肢=(3E (a〖(b/2)〗^3)/12×2)/H^3 =(Eab^3)/(16H^3 ) (2)
抗弯刚度
EI单肢=(Eab^3)/12 （3）
EI双肢=2E((a(b/2)^3)/12+ab/2 B^2/4)=(Eab^3)/48+(EabB^2)/4 （4）
（4）式中，当B=b/2时
EI双肢= (Eab^3)/12 (5)
由上面（1）、（2）两式可知，单肢、双肢的截面面积相同时，纵桥向的抗推刚度后者只有前者的1/4；但由（4）、（5）两式知，后者的抗弯刚度却大于前者（B＞b/2）。
双肢墩可以减小梁的负弯矩峰值，较单肢墩有较大的抗弯、抗扭刚度，能有效减小梁高，增强
横向抗风能力，提高特大跨径桥梁悬臂施工的安全性，说明在大跨连续刚构桥梁中一般用双肢薄壁
墩是合理的
2）、双肢实体墩单肢的宽度b1
应根据温度变化、砼收缩徐变及地震力引起墩顶顺桥向位移最大者进行设计，工程实践中常常以温度变化的位移△T为最大，每肢墩顶承受的纵向水平力为P/2，由前面1式
△T=α△T1/2 L= (2PH^3)/(Eab_1^3 )
b1=(4P/(∝弢吀 LEa) H)
式中，∝-线胀系数 ，L-上部主梁全长，其他符号意义同前。
3）、 双肢实体墩双肢间距B的确定
双肢墩几何参数的主要影响因素有主梁的跨径L、墩高H、双壁净距S和壁厚b1，它们与结构
静力效应之间存在着复杂的关系。有关文献采用主梁与桥墩共同变形，并假定主梁在墩顶对桥墩的
约束为刚性的条件，得出双肢墩的内力、变形关系，建立了考虑强度和稳定约束的参数设计方法，
诸参数间有下列近似关系：
b1=-1.3402-0.0864s+0.0816H+0.01L
在设计中可使 b1、s、H、L 中的三个量保持不变，令另一个在一定范围内变化，计算各工况下的墩底应力，可确定双肢墩合理的几何参数。
4）、关于双肢墩系梁的设置
加设系梁的目的是增加高墩纵桥向的稳定性，由设计实践知，施工阶段为稳定的最不利阶段；系梁的设置使系梁处局部受力复杂；施工阶段的稳定问题可以采取临时支撑等适宜的措施来解决。湖北龙潭河大桥对双肢墩设置0、1、2道系梁分别进行稳定性分析，结果：设一道系梁较不设系梁稳定荷载稍有提高，但设置更多系梁会使T构稳定系数随着系梁个数的增加 反而减小！所以前面表3中提出：墩高在60～110米之间时设一道系梁，墩高在110米以上时设两道系梁即可，多则无益。
| 
显身卡
。。。。。。。。。。。。
